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始缺陷的比值然后將所有屈曲向量均乘以這個比值，得到各節點的初始缺陷，之后再建立非線性荷載工況1.0恒十n活其中n為活荷載控制因子，通過改變活荷載控制因子值調節屈曲安全系數。取彈性屈曲分析結果中的位移最大點作為控制節點，建立控制點位移系數N:與安全系數K之間的非線性曲線左口。
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最終建立的非線性荷載工況為1.0恒+4活，同時非線性曲線收斂于^K =4.25，滿足JGJ 7-2010第4.3.4條安全系數K不小于4.2的規定;活荷載控制因子，i =4，則表明此時用于屈曲分析施加在結構上的活荷載為2.0 0 /襯。因此整體結構的平面外穩定性可以保證，并且平面外穩定不作為結構設計的控制性因素。
4動力特性分析
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由于該平板網殼結構振動變形幅度較小，因上可以采用線性疊加原理。通過分析得出，該結構萬部平板網架桿件多相對于下部組合柱剛度較大泛此可近似假定為單質點體系來考慮結構的動力聯性同時考慮到組合柱與上部平板網架之間的關13較為復雜放采用振型分解反應譜法進行地震效位計算。通過計算得出，前巧階振型周期如表】月示結構前3階振型。
1)前3階振型分別為x向、y向和扭轉的整體振型整體結構的抗震整體性較好但由
