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荷載組合按兩種情況分別計算。種組合是整個平臺進入滑升狀態,這時的荷載主要由全部自重、模板的摩阻力及平臺上的施工荷載三部分組成;第二種組合是當滑升停止,吊籠滿載運行、平臺處于澆筑混凝土狀態,這時的荷載主要是全部自重、導索的張緊力及吊籠重量(包括自重、混凝土及乘人)等組成。種組合用于計算所需千斤頂及支承桿的數量,第二種組合用于計算平臺各桿的內力。　　早在5年前（2013年）黃埔區“”期間，就曾對外宣稱“南海神前‘三炷香’近期有望被拆除”不過，當時言之鑿鑿“近期命不久矣”“三炷香”，卻意外地茍延殘喘繼續干了年革命，才在又一個“區”來臨前壽終正寢。1月20日下午三點，隨著一聲巨響，位于黃埔區南海神前黃埔火力發電廠三根大煙囪成功拆除。 用60×6的扁鋼根據煙囪各部位的周長制作包箍和豎筋，包箍和豎筋制作完成后，進行除銹防腐（防銹底漆二遍，銀粉面漆二遍），豎筋按煙囪周長均勻分布8道，包箍以每100mm一道均勻布置，豎筋布置在包箍的內側，并用Φ20的加強螺栓堅固。　　(3)水玻璃內襯。這是在耐露點鋼板內筒上噴涂水玻璃耐酸砂漿，等材料通過錨筋拉固于鋼內筒上。(4)耐露點鋼內筒。它直接采了耐露點鋼作為內筒，比如國內JNS鋼，在鋼內表面再涂上一層耐酸耐熱涂料即可投入使，構造簡單，自重輕，施工速度快，且抗蝕性好。 該煙囪于2008年11月開始基礎施工，2009年7月~2010年7月進行混凝土外筒施工，2010年11月鋼內筒頂升完成。脫硫系統為石灰石-石膏濕法脫硫工藝，未設GGH系統。煙囪鋼筋混凝土承重外筒底部外直21.20m，內直20.00m，壁厚0.60m；頂部外直11.00m，內直10.50m，壁厚0.25m；外筒總高度204.50米。

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綜合調研結果:煙囪防腐和煙道改造施工工期為2～4個月;在此期間需要增設臨時過渡煙囪排放煙氣,以保證機組正常運行。臨時煙囪方案確定，綜合考慮大氣環境保護要求以及經濟指標、施工技術難度等,選擇在吸收塔頂部增設臨時煙囪排放煙氣是為合理方案。　　所以煙囪在其壽命期內要承受上述不同溫度反復作，同時也要求所選擇材料及粘結劑在隔熱性上滿足上述溫度變化要求。（2）經受酸液腐蝕考驗脫硫系統不設置GGH時，煙氣水分含量高，濕度大，溫度低，重力密度大，煙囪自拔高度低，流速下降。煙囪壁溫進一步降低，凝結水量增加，硫酸濃度降到弱腐蝕區，同時，腐蝕速度隨壁溫降低而減小。　　然而,進入冷卻塔煙氣中存在氯化物(HCl),當氯離子滲透到鋼筋表面并達到一定濃度時會使得局部保護膜破壞,成了活化態。活化鋼筋表面形成一個小陽極,未活化鋼筋表面成為陰極,在氧和水充足條件下鋼筋開始銹蝕。同時氯鹽還可以和混凝土中Ca離子反生成易溶CaCl2并帶有大量結晶水,形成比反物體積大幾倍固相化合物,造成混凝土膨脹破壞。

　　燒結磚企業煙囪影響市容市貌,同時排放廢氣不同程度影響環境衛生,為建設美麗海島城市,近日,舟山市新墻、安監、、城建等部門聯合整治。一是對認定新墻材企業3家隧道窯燒結磚企業排放粉塵、二氧化碳、氮氧化物、氟化物等廢氣進行嚴格檢測,要求必須達到排放標準,同時對廠區內、廠區周邊環境進行美化綠化。　　本以上項目施工給予簡單施工方案，因技術措施各方面，據現場情況做現場技術方案及措施，望貴單位密切合。人員組織在超高施工過程中，施工人員組織得嚴密緊湊與否，對整體工程生產、進度、質量優劣起著重要作。根據本工程實際情況，我將組織如下必備人員參與本工程施工。 “便利”：設置的位置和角度應便于人們觀察和捕獲信息。 根據始滑升標高和計算結果,次組裝平臺直徑為18.84m,設40對12號槽鋼輻射染,40根Ф16mm懸索拉桿,分別用螺栓與花籃螺栓連接在內環梁的上下鋼圈上。為了加強平臺的整體剛度,在副射梁下加設中鋼圈和外鋼圈,主要作用是安裝平臺護身欄及雙孔隨升井架的四根斜撐。

　　（2）受鋼內筒滲漏影響，標高8.600m、24.500m、69.500m、114.500m、159.500m位置鋼平臺跨中區域（靠近鋼內筒區域）鋼梁上翼緣、下翼緣均附著有大量酸性溶液、酸性溶物結晶，局部位置鋼梁防腐涂層已經現剝落、脫皮、鼓泡等現象。　　飛灰磨損量與煙氣流速三次方成正比，即煙氣流速增加1倍，磨損速度增加7倍，因此煙氣流速對受熱面磨損起主要作；同時煙灰顆粒溫度高時，顆粒較軟，磨損性能差。煙灰顆粒溫度低時，顆粒硬，磨損性能強。因此，中低溫段飛灰磨損相對較為嚴重。砌筑砂漿按10M砂漿砌筑。 玻璃鱗片實際使壽命有限，檢修維護工作量較大，因此煙囪選玻璃磷片防腐方案需慎重，聚脲是涂料防腐常材料，常溫下耐腐蝕強度好，與基底粘接力強，工藝簡單。缺點是耐溫性差，耐溫性能低于玻璃鱗片。某煙囪采聚脲涂料作為防腐內襯，投運后多次現防腐層從煙囪飛現象，鋼內筒壁也現了嚴重穿孔滲漏。。歡迎您光臨我公司指導。