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隴南市水鬼作業&水中作業技術158-0510-0866技術咨詢 五、其他 在實際的施工應用中,還經常采用鋼-混凝土組合結構圍堰,下部為混凝土圍堰上部采用鋼圍堰時,其適用條件下重力式圍堰類似,優點是上部采用的鋼圍堰施工進度快,拆除方便;亦有下部采用鋼圍堰上部采用混凝土圍堰,它的適用條件同鋼圍堰,上部采用混凝土圍堰主要是考慮材料的價格因素。這種組合結構圍堰本文中不一一列述。 六、結束語 深水橋梁低樁承臺的圍堰形式是多種多樣的,每種圍堰都有其各自的特點和適用條件,施工中應根據各自橋梁不同的水文、地質、材料以及設備等條件,綜合考慮各種因素進行比選,不應死搬硬套,隨著深水橋梁建設以及設備的發展,新材料的應用,采用大型低樁承臺的結構形式越來越多,其施工技術和圍堰形式也必將得到進一步的發展。 混凝土堵漏 1、概述 在水利水電工程和市政、人防、隧道等工程中,一些建筑物由于設計不合理、施工不規范或維護不當而引起的混凝土滲漏水現象非常普遍。而那些運行時間較長的水工建筑物,因長期在水壓力的作用下,混凝土由于碳化、凍融破壞或腐蝕介質侵蝕等原因也會引起不同程度的滲漏。混凝土的滲漏會導致鋼筋的銹蝕,這將會降低混凝土的強度,縮短其使用壽命;從另一方面來說,對于水庫大壩,由于混凝土的滲漏會直接影響到大壩的安全運行,嚴重的甚至會影響到下游廣大居民的生命安全,因此對于混凝土滲漏的治理就顯得非常重要。如何采取有效的止水材料和方法來防治混凝土滲漏水已成為水電行業目前急需解決的問題。華東院科研所長期以來一直從事建筑物的防滲加固處理,在多年的工作實踐中,不僅摸索出解決不同滲漏情況的處理辦法,也研制開發了一系列新型防滲止水材料,本文就對這方面的工作進行一些簡單的總結。2、滲漏成因簡析 混凝土的滲漏通常可以分成三種情況,即點、線及面滲漏。2.1“點”漏 “點”漏是指不連續的、無規律的滲漏現象,主要表現形式為孔洞滲漏水。產生點滲漏的原因主要有:混凝土施工不當造成的孔洞、模板對穿螺孔及其它孔眼未及時封堵或封堵不當引起的滲漏、鋼筋銹蝕引起的滲漏、穿墻管等細部構造留設處理不當引起的滲漏和二次施工或裝修施工不慎,破壞了原防水層造成的滲漏等。2.2“線”漏 “線”漏是指連續的、或有一定規律的,并以縫漏作為其主要表現形式的滲漏現象,線漏可分為變形縫和非變形縫兩種,主要包括伸縮縫、沉降縫、施工縫和裂縫等。產生線漏的主要原因有:(1)變形縫防水設計、施工不合理;(2)止水銅片、止水帶等材料質量不佳或由于老化等原因而引起的止水失效;(3)未按施工規范要求留設施工縫或未對新老混凝土結合進行嚴格處理,造成施工縫滲漏;(4)因混凝土配合比不當,導致干燥收縮增大,或因結構變形、溫度應力等原因使混凝土產生裂縫;(5)不同材質之間接縫因防水處理不當,所產生的滲漏。2.3“面”滲 “面”滲是指混凝土大面積潮濕和微滲水,俗稱“冒汗”。產生面滲漏的原因主要有:(1)基坑降水未達到設計要求,為了搶進度,混凝土帶水澆注,在水壓力作用下,形成滲水通道;(2)混凝土澆注過程中,由于混凝土拌合不均勻,振搗不密實,從而出現蜂窩、麻面等引起的滲漏;(3)混凝土養護不當,造成早期失水嚴重,或因混凝土配合比不當,如水灰比過大,形成毛細管孔隙,從而形成滲水通道。3、混凝土滲漏治理方案的提出 滲漏治理方案是混凝土滲漏處理的關鍵,設計人員應對結構設計、防水構造設置、混凝土施工質量和防水材料品質及維護保養等因素進行分析,找出產生滲漏的原因和滲漏水的來源,并結合水工建筑物的防水要求,根據滲漏水的特點和防水材料性能及施工工藝選擇相應的防水材料和施工工藝。
為探索并尋求解決這些問題的答案,解決海洋油氣勘探、生產實踐中所遇到的具體問題,各國與海洋開發有關的研究機構便如雨后春筍般地涌現出來。
隴南市水鬼作業&水中作業技術158-0510-0866技術咨詢 七、施工實例 (一)著床型鋼圍堰 著床型鋼圍堰通常采用雙壁結構,一般適用于泥沙淤積河段承臺淹埋于河床內(承臺底面底于河床面)或承臺底面雖高于河床面但河床覆蓋層較淺的橋梁基礎施工中,前者如江陰大橋A標主墩基礎、潤揚大橋E標主墩基礎等,其承臺底面均位于河床面以下,都采用了著床型鋼圍堰施工承臺,如圖“著床型鋼圍堰(一)”所示;安慶大橋A標則屬于后一種情形,墩位處由于河床沖刷,雖然承臺底面高于河床,但其河床覆蓋層較淺,不適于搭設鉆孔平臺進行樁基礎施工,因而也采用著床型鋼圍堰,該鋼圍堰兼有鉆孔平臺和承臺施工的擋水結構二種功能,如圖“著床型鋼圍堰(二)”所示。 著床型鋼圍堰(一) 著床型鋼圍堰(二) 著床型鋼圍堰的壁體厚度由所受到的最大水頭壓力及土壓力決定,通常大于80cm、小于200cm,一般在100cm-150cm之間,適當增加鋼圍堰的壁體厚度可有效提高鋼圍堰的整體剛度。鋼圍堰的總高度由刃腳入土深度、施工期承受的最大水頭高度以及施工需要共同決定。 (1)著床型鋼圍堰的拼裝、就位 鋼圍堰的拼裝方式受到拼裝場地、運輸條件、起吊能力等諸多因素的影響,施工時可根據具體情況,采用適宜的拼裝工藝: 1)若橋位區附近有造船廠、鋼結構加工廠等可利用的拼裝場地,且有大型起重船配合,則可將鋼圍堰豎向分節在工廠加工制作,利用駁船將制作完成的節段運至現場后整體吊裝、上下對接后焊成整體; 2)若橋位處水流平穩,又有大型駁船可以利用,則可就近在駁船上將鋼圍堰分節拼裝成整體,利用起重船吊裝; 3)在沒有大型起重船的情況下,則可將鋼圍堰按構造分片(塊)在陸上或駁船上加工,塊件的重量可根據現有的起重能力進行劃分,如將分塊重量控制在30t-50t之間以滿足小型起重船的吊裝能力。散拼鋼圍堰的施工工藝較復雜,拼裝前需在承臺外圍設置定位樁、導向樁、支承牛腿及起吊鋼梁等。 第1)、2)二種施工方法可減少現場的操作環節,加快施工進度,但需要配備大型起重設備;第3)種施工方法雖增加了現場焊接工作量,但有效解決了沒有大型起重船的限制,只要組織嚴密、合理配備設備和人員投入,也不失為一種較好的施工方法。 4)對于河床覆蓋層較淺的情況,則施工工藝要復雜得多,如在安慶大橋A標施工中鋼圍堰不僅是承臺施工的擋水結構,同時也是鉆孔樁施工的操作平臺。這種情況下的鋼圍堰通常采用整體浮運,現場利用導向船、定位船拋錨定位的施工工藝。 (2)鋼圍堰的著床、下沉 雙壁鋼圍堰就位后自浮于水中,通常在鋼圍堰刃腳段澆注一定高度的水下混凝土,以增加刃腳部分的剛度,由于刃腳混凝土客觀上增加了鋼圍堰自重,又可加大鋼圍堰入土后的下沉速度。著床型鋼圍堰受到的水流力在圍堰刃腳接近河床頂面時達到最大值,此時應在嚴格控制鋼圍堰定位精度的情況下及時著床。鋼圍堰刃腳著床后,利用深水抓斗或吸泥機輔以高壓射水管吸泥取土,同時向鋼圍堰壁倉內注水,增加圍堰的下沉重量。吸泥取土時從圍堰中間逐步向刃腳處對稱分層進行,以保證鋼圍堰平穩、豎直下沉。 為保證鋼圍堰順利下沉,可事先在刃腳內部埋設高壓水槍噴嘴,當鋼圍堰下沉困難時利用高壓射水沖擊刃腳底部土體,以減少圍堰刃腳處的端阻力,同時采取在隔倉壁體內澆注混凝土或灌砂、圍堰頂部配重以及空氣幕等方法達到助沉目的。 (3)鋼圍堰的下沉糾偏 鋼圍堰在下沉過程中可能會出現偏位或傾斜現象,此時可通過及時采取調整偏側取土量的方法逐步達到糾偏糾斜的目的。 (4)鋼圍堰的清基封底 鋼圍堰下沉到位后,采用高壓射水沖洗圍堰內壁和鋼護筒外壁,利用空氣吸泥機吸除底部浮泥清基,為澆注封底混凝土做準備。若河床覆蓋層較淺,可由潛水員用袋裝混凝土堆砌封堵刃腳,也可采用水下不離析混凝土封堵刃腳部位孔隙以防堰外泥砂流入。
有人潛水技術和裝備。從世界水下工程技術的發展歷程來看,?20世紀60~70年代水下工程技術的研究重點圍繞著解決海洋油氣勘探生產中的水下作業技術(即有人潛水技術和裝備),以及由此引發的一系列的生理醫學和安全問題。一些潛水技術較先進的國家開展了一系列生物醫學實驗,進行了以增加潛水深度和延伸有效作業時間為方向的研究,提高潛水員向大深度海洋進軍的能力。同時,在工程技術上解決了潛水設備系統、作業母船、深潛水裝具之后,終于使潛水技術出現了劃時代的飛躍。
常壓潛水系統。研究表明,潛水員從事有效的潛水作業深度很難超過400~600?m。為了適應海洋開發水下施工對潛水技術的需求,常壓潛水系統的研究和使用應運而生。在單人常壓潛水系統中,最典型的代表就是JAM型、WASP型和SPIDER型等帶纜單人常壓鎧裝潛水服(ADS)和Mantis型系纜單人常壓潛水器。21世紀初,美國Oceaneening公司利用WASP形單人常壓潛水系統與大功率作業型無人遙控潛水器(ROV)配合,在645?m水深切除受損的海底管段,安裝Smart接頭,成功地完成直徑8英尺海底管線的維修作業。目前,單人常壓潛水系統的最佳潛水深度一般在150~600?m。
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沉井制作程序:場地整平→放線→挖土3~4m深→夯實基底,抄平放線驗線→鋪砂墊層→墊木或挖刃腳上模→安設刃腳鐵件、綁鋼筋→支刃腳、井身模板→澆筑混凝土→養護、拆模→外圍圍槽灌砂→抽出墊木或拆磚座。
沉井下沉程序:下沉準備工作→設置垂直運輸機械、排水泵,挖排水溝、集水井→挖土下沉→觀測→糾偏→沉至設計標高、核對標高→降水→設集水井、鋪設封底墊層→底板防水→綁底板鋼筋、隱檢→底板澆筑混凝土→施工內隔墻、梁、板、頂板、上部建筑及輔助設施→回填土。
在軟弱地基上制作沉井,應采用砂、砂礫或碎石墊層,用打夯機夯實使之密實,厚度根據計算確定。
當地基土質較好,宜分節一次制作完成,然后下沉;對于較高(≥12m)的沉井應先挖下3~4m土方,在基坑中一次制作下沉,或分節制作,分節下沉,以減少沉井自由高度,增加穩定,防止傾斜。
沉井制作宜采取在刃腳下設置木墊架或磚墊座的方法,其大、小和間距應根據荷重計算確定。安設鋼刃腳時,要確保外側與地面垂直,以使其起切土導向作用。
沉井刃腳及筒身混凝土的澆筑應分段、對稱均勻、連續進行,防止發生傾斜、裂縫。第一節混凝土強度等級達到70%,始可澆筑第二節。
澆筑的筒身混凝土應密實,外表面平整、光滑。有防水要求時,支設模板穿墻螺栓應在其中間加焊止水環;筒身在水平施工縫處應設凸縫或設鋼板止水帶,突出筒壁面部分應在拆模后鏟平,以利防水和下沉。 (三)沉井下沉
下沉前應進行井壁外觀檢查,檢查混凝土強度及抗滲等級,并根據勘測報告計算極限承載力,計算沉井下沉的分段摩阻力及分段的下沉系數(≥1.15~1.25),作為判斷每個階段可否下沉,是否會出現突沉以及確定下沉方法及采取措施的依據。
?據不完全統計,?20世紀70年代末至80年代初,為了開展潛水及水下作業技術裝備的研究和開發,世界各國紛紛投入巨資,相繼建造了80多套實驗模擬系統。最高壓力在3MPa以上的深海潛水模擬艙群就有30多座。其中,載人艙的最高壓力達到17MPa(加拿大國防與民用環境醫學研究所,DCIEM),動物艙的最高壓力30MPa(英國牛津大學),設備實驗艙的最高壓力156MPa(日本海洋技術中心,?Jamstec)。
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(二).堵漏步驟
1.堵漏不勝利由來闡發:對眾多堵漏原料和防水原料的技術本能機能不了解不珍貴籌議防水技術國際的防水堵漏原料大多不過關。施工時不找漏水點、漏水線;見縫漏水即騎縫打眼灌漿;見墻面滲水即滿墻打眼灌漿或在墻面涂刷外觀涂料;見沉降縫漏水即剔鑿填充剛性防水原料或灌注熱瀝青堵漏等等這種自覺打眼、自覺灌漿、自覺堵漏的最終收場是鉆孔不進漿或不易進漿沉降縫堵剛性防水原料漏洞后繼續漏水未真正將漏水點、漏水線、漏水縫堵嚴造成堵漏不勝利;純粹采用各種涂料在砂漿層或混凝土外觀涂刷成膜堵漏大意了障翳漏水點、漏水縫的解決唯有點堵、線堵和面涂堵漏相連接才智勝利;對重點漏水部位和沉降縫堵漏應采用多道防水線。
2.堵漏的原則及步驟:必需經過議定剔鑿找清漏水點、漏水線有針對性地舉辦堵漏;對漏水點、漏水線堵漏采取剛柔連接、收縮加強連接外剛內柔的原則即外部必需選用在水中能灌漿、能收縮、能排泄的天津雙利防水建筑粉飾工程任事公司臺灣注漿堵漏原料外部封堵采用天津雙利防水建筑粉飾工程任事公司加拿大剎時堵漏劑;對沉降縫堵漏必需在縫內舉辦采用剛柔連接、收縮加強連接多道堵漏防線效果甚佳;對埋件周圍漏水堵漏剔鑿必定深度后采用天津雙利防水建筑粉飾工程任事公司加拿大水泥基排泄結晶高效防水劑和速凝劑堵漏;對線管外部滲漏水堵漏在堵漏時必需塞實.防水堵漏唯有從工程外部舉辦計劃合理操作切確才智獲得優越效果。
一.灌漿堵漏:
我們時時可從隧道、公開道及各種不同型態建筑布局物上,呈現諸多的漏水情景,然則通常(保守式)都將漏水處掀開成V-Cut狀,以速凝水泥等原料,施以外觀掩蓋封填止水,然則這一類的施勞動法,所抵達的效果往往唯有解決外觀5~10cm的阻擋效用,卻無法抵達必定水平上的,深層填補與止水作用,在一段年光后又會再發生二次或三次漏水。這是由于從隧道或布局物外側土壤內與地盤流出之公開水,經由漏洞、二次接縫、包泥處或蜂巢等處流出,止水行為若不能抵達深層的固結與封填并加以阻擋,則將很難抵達久遠止水效能。所以近年來臺灣以采用逆行性高壓止水工法,效果卓異,廣為建筑界、營建界一些宏大設立工程之業主經受;如公開鐵、衛生下水道、捷運體系等,乃至通常建筑工地及民宅修護等。油性灌漿原料(憎水性)
是一種防滲、堵漏的高效原料。它是聚氨基甲酸酯的高聚物,由異氰酸酯和多羥.基聚醚反響而成的聚氨酯樹脂,與其他相關助劑合伙組成之化學漿液。由于漿液中含有過量未反響的異氰酸酯基因,其漿液遇水后登時發生化學反響,并發生二氧化碳氣體,造成體積急忙收縮,發生較大收縮壓力,并鼓勵漿液二次收縮,加大分散畛域,最終交聯生成不溶于水的聚合體,即有必定強度的凝膠體。這類高效灌漿原料是其他化學漿液(如丙烯氨、水玻璃類、木質素類、醛樹脂類以及國際坐蓐的灌漿原料等)所沒有的好處,是以普通應用于土木工程建筑中的錨固、加固、密封、防水等工程上。
可以說,從20世紀60年代中期至90年代的近30年里,是世界潛水技術發展最快的一個時期。目前,常規潛水技術和裝備都已達到了一個相當成熟的階段。常規空氣潛水的最大作業深度為60?m左右,氦氧常規潛水能夠完成深度為60~150?m(較多在120?m以淺)的各項水下作業任務。對于潛水深度更大、水下工作時間更長的深海潛水作業任務,則通常采用飽和潛水技術。
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浙江溫州溫瑞灌區有長達十幾公里的渠道,這些渠道經長年運行,年久失修,再加上原有混凝土的質量問題,幾乎所有接縫止水均已破壞,已發生多處嚴重漏水情況,因此必須進行處理。重建方案為:若原有的混凝土已嚴重破壞,則在原渠道表面再澆注一層10cm厚的新混凝土,每15米設一條伸縮縫;若原有混凝土質量尚好,則只對伸縮縫進行止水處理。為保證伸縮縫止水的可靠性,同時考慮到渠道有一定的沖刷,因而采用了剛柔結合的防水措施,具體方案如下:
(1)沿縫切割出規定尺寸的梯形槽(新混凝土則預留);
(2)在槽底部嵌填厚度為4厘米的SR塑性止水材料,以此作為柔性防水的主體;(3)槽上部用903聚合物水泥砂漿填平,以此作為剛性防水的主體;(4)在縫面涂刷增厚環氧涂料,以此增加抗沖刷性能。止水結構如圖5。
5.5棉花灘水電站大壩2號壩段35#裂縫水下施工處理
棉花灘水電站位于福建省永定縣境內。電站樞紐由攔河壩、湖洋里副壩、下游二道壩、地下廠房系統、開關站、右岸航運設施等建筑物構成。電站裝機4臺,總裝機容量600MW。攔河主壩為全斷面碾壓混凝土重力壩,壩頂高程179m,最大壩高111.0m,壩頂全長308m頂寬7m,最大底寬84.5m,壩體設置3個表孔溢洪道和1個泄洪兼放空水庫用底孔。大壩建成蓄水后,壩體廊道和壩后混凝土出現了不同程度的滲漏水,壩體混凝土裂縫以2號壩段35#貫穿性裂縫最為嚴重,裂縫位于壩右0+073.5~0+083.0,從EL151m層面向下貫穿整個壩段至基巖EL112,最大縫寬1.5mm。該裂縫在施工時已作了相應的處理,但水庫蓄水后,在廊道對應部位發現較大的滲水,對大壩的安全運行造成不利的影響,造成大壩的安全隱患。受棉花灘水電開發有限公司的委托,我公司于2002年初對其進行水下處理。處理工藝如下:(1)施工前準備、布置工場、設備調試;(2)水下錄像檢查;
(3)打磨清洗結構縫兩側混凝土面、切縫開槽;
(4)打上下端止漿孔、埋灌漿管、用SXM水下密封劑將縫面封閉;縫面止縫、在岸上制作SX防滲模塊;
(5)壓水檢查密封及補充止縫,用LW化學灌漿材料由底部開始進行灌漿處理;由潛水員對水下伸縮縫進行清理,除去松動物等,并沿縫涂刷SX粘合劑;(6)水下剪除灌漿管,分段涂刷水下涂料、分段粘貼SR防滲蓋片、鉆孔壓扁鐵固定蓋片、SR蓋片的周邊封堵;
(7)水下錄像、清理退場。
該工程已于2003年1月20日進場,3月23日完工,處理裂縫長度49.7米,經處理后已基本無漏水,完全達到業主對工程處理的要求。
無人潛水技術。從20世紀70~80年代初期,由于歐洲北海油氣資源的開發,迫切需要解決水下勘探、采油生產及輸送等生產實際問題。而當時人們對于人類在水下的承受能力尚認識不足,在生產實踐中潛水疾病及事故頻頻發生,且又缺乏必要的研究手段。為了創造一個與水下環境相類似的實驗條件,先后成立的水下技術實驗研究機構紛紛籌建高氣壓艙群,開展有關人體生理學研究及水下作業技術裝備的開發和實驗。隴南市水鬼作業&水中作業技術15805100866技術咨詢
概述
一、雙壁鋼圍堰的結構與特點
雙壁鋼圍堰為圓形圍堰,其堰壁鋼殼是由有加勁肋的內外壁板和若干層水平桁架所組成,水平桁架的間距根據圍堰灌水下沉和圍堰內抽水各階段的水頭壓力計算,為1.0~1.4m不等。堰壁底端設刃腳,以利于下沉入土。在堰壁內腔,用隔艙板等分為若干個密封的隔艙,借助向密閉隔艙注水或抽水來控制雙壁鋼圍堰在下沉時的傾斜。
雙壁鋼圍堰一般用以配合深水中的大直徑鉆孔群樁基礎施工,雙壁鋼圍堰法修筑基礎即為浮式(著床型與非著床型)沉井加鉆孔基礎,鋼沉井只起施工圍堰的作用,不參與主體結構受力、其基底不采取大面積清理基底淤泥方式,而是鉆孔嵌入巖石。浮式鋼沉井浮運就位時,不是在沉井內加設鋼氣筒壓氣排水來增加浮力,而是將中空的井壁向上延伸來增加浮力。同時不設隔墻,由于從下至上均為雙壁結構,且中空的雙壁較厚,空艙內壁有水平桁架支撐,其剛度較大、強度較高,能夠抵抗很大的水頭差,一般在30米以上,鋼板樁在20米以下。能夠承受較大的壓力,能夠承受洪水沖擊。圍堰內無支撐體系,工作面開闊,吸泥下沉、清基鉆孔、灌注水下混凝土均很方便。由于鋼圍堰在施工中僅僅起臨時圍堰作用,工程完成到一定階段后,要進行水下切割拆除回收,可以進行重復利用。下部不能切除部分可以對鉆孔樁基礎起到保護作用,可以防止因河床變遷引起的基礎沖刷和對風化巖的破壞。
二、雙壁鋼圍堰鉆孔基礎施工工序
制作底節沉井圍堰,浮運至墩位處定位,通過水上起重設備起吊,放入水中浮起,并用導向船和纜繩將其在流水中定位,在向空壁中注水壓重下沉并逐層接高壓重,同時吸泥下沉。當圍堰下沉至巖面時,可以將刃腳與巖面空隙填實,再向空壁中注水壓重使其不再懸浮。雙壁鋼圍堰下沉穩定后,可在其頂部搭設施工平臺,安裝固定鉆孔護筒,灌注水下混凝土封底,安放鉆孔設備進行鉆孔樁施工。完成鉆孔樁水下混凝土灌注后,可將圍堰內的水抽干,修筑承臺和礅身,礅身出水后,適時切除鋼殼圍堰,進入下一個施工循環。
與此同時,也開始開發無人遙控潛水器(ROV),但由于受技術條件的限制,無人遙控潛水器的應用非常有限。從潛水及生理學的角度看,?20世紀70年代為解決潛水員高壓神經綜合癥(HPNS),開展了深入的生理學研究,并提出了一些預防措施。但對于深度大于457?m的潛水,仍然無法控制高壓神經綜合癥對潛水員的影響。
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2.1.3 試驗設備本次試驗是一次模擬施工現場試驗,動用了各道施工工序所需的所有設備,如:6×3×1.5m浮箱、5t手動葫蘆、0.9m3潛水空壓機、潛水裝備、風鉆、風鎬、電焊機、風割工具、50m3/h混凝土輸送泵、混凝土攪拌機、手搖式壓漿泵、水下攝像監控設備等。 2.2試驗檢測成果
2.2.1 外觀檢查及抗壓強度模擬試塊與現場鉆孔試件芯樣外觀檢查表明水下不分散混凝土澆筑表面光滑、四周完整、內部密實,說明水下不分散混凝土有較好的流動性和自密實性。為了多方位測定水下不分散混凝土的強度,將模擬試塊吊出水面風干后進行現場回彈試驗檢測其抗壓強度,測區10個,抗壓強度平均值25.2MPa(齡期48d),滿足設計要求。
2.2.2 水下不分散混凝土的力學性能水下不分散混凝土的力學性能包括抗壓強度、劈拉強度、剪切強度和握裹強度,試驗按SD105—82和GB81—85進行,試件為現場鉆孔取芯樣,試件尺寸及其檢測結果見表1所示。由表中可見:(1)水下不分散混凝土芯樣抗壓強度為25.6MPa,與現場回彈試驗檢測的抗壓強度值(25.2MPa)相當接近,強度表里一致,達到設計標準(C20),說明加蓋模板和泵送擠壓兩條工藝措施非常有效;
(2)水下不散混凝土在水下澆筑成型并在水中養護的試件強度與在機口取樣成型自然狀態養護的試件強度(水上試件)的比值為83.6%,強度損失約16%;
(3)水下不分散混凝土的劈拉強度約為抗壓強度的10%,與文獻[4]的數據基本一致;
(4)水下混凝土的剪切強度約為抗壓強度的1/6~1/7,與混凝土的常規比值基本相符。5)握裹強度 (3.90MPa)與文獻[5]現場取樣結果(3.30MPa)相近,但與其室內試驗結果(8.6MPa)相差較多,這是由于現場取樣難以做到錨筋居中且不偏斜,因而可以認為實際的水下不分散混凝土的握裹強度大于3.9MPa.